節能診斷
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節能診斷范文第1篇
隨著人們生活水平的不斷提高，空調設施的應用也越來越廣泛，使得電力系統總能耗量迅速增長。在非可再生資源日顯緊缺的情況下，人們對環境的保護意識不斷增強，為此我國也提出了節能減排任務，在此背景下，人們對空調的能耗要求也越來越高[1]。盡管各國專家已將各種空調系統的額定能耗做了系統的統計和分析，并提出了相應的節能方案，但因空調系統能耗受建筑物特點及氣候條件等因素的影響，對于功能、結構及地域不同的建筑物，符合某一國家或地域節能降耗的有效措施未必適用于其他的國家或地域。因此，在對一個地域的新建筑或已有建筑的空調系統進行節能分析及改造前，應充分考慮當地的能耗現狀及降耗潛力。目前，雖然大部分空調系統在設計過程中都做了很大系統及性能的優化，但在現有的空調系統運行過程中，依然存在諸多缺陷。可見，進一步深入研究并改善建筑空調系統對于節能減排、保護環境具有重要的戰略性意義[2]。下面筆者將重點探討基于能耗數據和指標的空調系統節能診斷方法，并舉以實例。
1、現有空調系統的能耗數據和指標
空調系統的能耗量與建筑的能源需求量有著直接關系，即建筑空調的負荷，主要在于處理熱、污染物及濕三大方面因素。熱負荷的對象為太陽透過窗戶的熱輻射量、外界環境通過墻體的熱傳導量及室內人體和各種電器設備等熱源的發熱量。對污染物的處理通常是指通風換氣，若建筑室內的空氣中不含有大量有毒有害氣體，空氣質量控制在國家安全標準以內，則對污染物處理的對象主要為人體呼出的CO2氣體[3]。與濕負荷相對應的則是人體向室內空氣中排出的水分及在冬季的加溫處理。我們可以將空調的能耗需求分為兩種，一種已被確定的、較為恒定的負荷，如電器設備的發熱量、建筑墻體的導熱量等；還有一種是未確定的負荷，該類負荷的隨機性較大，多與人類活動有關，如人體的排熱量、排濕量及排出CO2的量等。通過采用高性能材料或產品及先進措施可有效的降低已確定的負荷，如采用高透光率低輻射玻璃、墻體保溫材料，安裝節能燈，采取遮陽措施等；而對于未確定的負荷則需要由空調系統自我調節以適應和滿足負荷要求，如空調系統的自動測控功能等。
1.1 圍護結構節能性評價指標
國內針對墻體保溫制定了一系列的標準法規，比如《民用建筑節能設計標準（采暖居住建筑部分）》《夏熱冬冷地區居住建筑節能設計標準》，標準是對圍護結構各部件的強制性具體數值規定，比如墻體的保溫性能、門窗的密閉性等[4]。國外針對護結構保溫、遮陽性能的評價指標，有PAL和OTTV，PAL是指建筑物周邊單位面積的全年熱負荷，OTTV是綜合考慮所有外墻、外窗傳熱和外窗太陽輻射平均到單位面積護結構的平均值。2003年建設部頒發的《夏熱冬暖地區居住建筑節能設計標準》和即將頒布的《公共建筑節能設計標準》為滿足建筑外形多變求新的需求，對圍護結構節能采用了性能性方法。這一方法是通過構造一個與建筑師設計方案形狀完全相同的參照建筑，參照建筑圍護結構各部件均滿足強制性的具體數值規定，之后給定參照建筑和設計建筑相同的內擾及空調系統，分別計算二者全年的空調系統總能耗，如果設計建筑的總能耗低于參照建筑，則認為設計建筑的圍護結構方案滿足節能要求。
1.2 總能耗評價指標
在空調系統的實際運行過程中，不確定的負荷往往會對實際能耗造成較大的影響，評定標準主要為實際能耗量除以總面積。在設計過程中，采用模擬分析軟件對各數據進行計算，人員的密度及其活動內容均為假想的給定條件[5]。許多國家根據本國特點均進行了該類模擬軟件的開發，目前有很多，影響廣泛且代表性較強的有：DeST、EnergyPlus、DOE-2等，而現行的總能耗標準也比較多，如日本現行的空調系統能耗系數（CEC），CEC作為空調系統節能評定的一種標準，通過計算空調系統全年的模擬負荷總量，并將結果與空調全年運行的實際總能耗量相比較，從而以此來評價空調對能源的有效利用率及建筑物的實際節能情況。
2、采用能耗數據及指標的節能診斷實例
某建筑所采用的制冷機平均每年的制熱能效比（COP）為4.4，而國際標準限值為4.8，低于國際標準。該制冷機系統設計包含四臺離心式制冷機，其中三臺大功率制冷機，額定冷量為2813KW，一臺小功率制冷機，額定冷量為924KW，該系統在工作過程中可根據實際負荷來選擇啟動一臺小制冷機還是一臺大制冷機，而同時啟動兩臺制冷機情況極少。
如圖1所示，為某一制冷系統中制冷機COP及供冷量的相互關系，通過該圖我們不難發現，該制冷系統在設計過程中對制冷機的選型并不合理，使得大制冷機常工作在低于其負載率（
3 結論
空調系統是人們生活和居住不可缺少的設施，由于空調系統的能耗相對較大，與之相應的能耗浪費也比較大，節能及高效的空調系統對于推行節能減排具有重要意義。要想提高空調系統的工作效率，首先就必須制定出一套符合現行情況的能耗指標衡量標準。文中介紹了現有空調系統的能耗數據和指標，這一指標能夠全面、客觀地評價空調系統實際工作中的能耗情況，并列舉了采用能耗數據及指標進行節能診斷的實例。該空調系統節能診斷方法的應用可準確掌握空調系統的能耗及節能情況，有助于在系統設計時進行系統優化，提高空調系統的整體性能。
參考文獻：
[1]李君峰.試論空調系統節能優化的問題與對策[J]. 才智. 2011（09）.
[2]侯夢超.中央空調系統節能探討[J]. 河北企業. 2009（08）.
[3]張利娜.淺析暖通空調系統的節能措施[J]. 中小企業管理與科技（下旬刊）. 2010（06）.
[4]朱立.中央空調系統節能方案探討[J]. 武漢商業服務學院學報. 2010（01）.
[5]鄺小磊.一種新型空調系統優化指標的計算模型[J]. 中山大學學報（自然科學版）. 2008（S1）.
節能診斷范文第2篇
段文杰
有一天，媽媽去上班，我在掃地。我把爸爸媽媽的房間里和我和妹妹的房間里都掃得干干凈凈。
我又和妹妹一起去收拾東西。我和妹妹把茶幾上的東西都放在茶幾底下，又把陽臺上的書、練習本擺在學習桌上。10:30了，媽媽回到家里，看見我和妹妹收拾得有條有理。
節能診斷范文第3篇
關鍵詞：短肢剪力墻；結構設計；抗震性能
1 結構的判別與布置
文獻[1]定義短肢剪力墻為墻肢截面高度與厚度之比為5～8的剪力墻。墻肢截面高厚比介于異型框架柱與一般剪力墻之間，仍屬于剪力墻結構體系。文獻[2]對短肢剪力墻的定義及判別方法提出了一些不同的意見。
相對一般剪力墻而言，短肢剪力墻的承載能力、抗側剛度均較小。由于短肢剪力墻常常為聯肢墻，在水平地震力作用下，一部分墻肢處于壓、彎、剪，另一部分墻肢處于拉、彎、剪的復雜應力狀態，易形成脆性剪切破壞，所以延性較差。文獻[1]明確指出不應設計僅有短肢剪力墻的高層建筑，一般是利用建筑電梯井或樓梯間等位置布置一般剪力墻(或筒體)，形成短肢剪力墻與一般剪力墻共同受力的結構體系。如果樓層大面積連續布置短肢剪力墻而一般剪力墻布置不足時，可能出現當一般剪力墻破壞后，短肢墻沒有足夠的延性和承載力，會很快隨之破壞從而導致整個結構失效。所以在結構抗震設計時，一般剪力墻(或筒體)承受的第一振型底部地震傾覆力矩不宜小于結構底部總地震傾覆力矩的50％ 。
剪力墻結構僅能承受平面內作用力，平面外承載能力忽略不計，對于短肢剪力墻結構亦是如此。因此，其應雙向布置，形成翼緣墻肢與腹板墻肢共同受力的結構。根據試驗可知：有翼緣墻的短肢剪力墻延性系數比無翼緣墻大很多，說明有翼緣的短肢剪力墻在水平地震力作用至破壞時，其耗能能力較無翼緣短肢剪力墻好。因此，高層建筑中宜避免采用“━”形短肢墻，應布置為“┣”、“”和“╋”等形式。
2 結構的抗震性能比較與分析
2．1 結構概況
某點式小高層住宅，主體結構為地上11層，層高2．9 m；半地下室，層高3．0 m。室外地面至屋面檐口高度33．7 m。本工程抗震設防類別為丙類，設計使用年限50年，抗震設防烈度為7°，設計基本地震加速度值為0．10g，第一組。建筑結構的阻尼比取0.05，場地類別為Ⅱ類，場地土特征周期 Tg=0.35S。地面粗糙度為B類，基本風壓0.35kN／m2 ，基本雪壓0.6kN／m2。各構件混凝土強度等級均為C30，墻厚均為200mm。梁、墻、柱受力筋采用Ⅱ級鋼，箍筋均為Ⅰ級鋼，其余設計參數均按相關規范取值。結構布置方案一：采用框架-剪力墻結構體系。按照文獻[1]要求，在建筑周邊部分外墻處、樓梯間、電梯間等部位布置一般剪力墻，其余相應部位布置框架柱(含部分異形柱)。框架抗震等級為三級，剪力墻抗震等級為二級。
結構布置方案二：采用短肢剪力墻結構體系。按照文獻[1]要求，在建筑周邊部分外墻處、樓梯間、電梯間等部位布置一般剪力墻，其余相應部位布置短肢墻，形成短肢剪力墻與一般剪力墻(筒體)共同抵抗水平力的結構體系。剪力墻抗震等級為三級，短肢墻抗震等級提高一級采用。
2.2 結構計算
采用結構空間有限元分析設計軟件SATWE進行結構內力、周期及地震力等分析計算，見表l所列。
由表1可見，結構扭轉為主的第一周期T3與平動為主的第一周期T1之比，結構布置方案一為0.790，方案二為0.770，均小于文獻[1]要求的0.9。說明這兩種結構布置方案均具有足夠的抗扭剛度，方案二抗扭轉能力略強。此外，兩種方案的結構自振周期均在合理范圍內，方案二短肢剪力墻的周期小于方案一框架-剪力墻的周期，說明方案二結構的側向剛度大于方案一，其抵抗側向地震力的能力高于方案一。結構樓層一位移曲線，如圖1所示。
由圖1可以看出，除了出屋面電梯機房，短肢剪力墻結構以整體彎曲變形為主，但曲率較一般剪力墻結構小。框架-剪力墻結構以彎剪變形為主。由于方案二的結構側向剛度大于方案一，故其頂部位移較小。結構相關計算結果，見表2所列。
方案一中，在第一振型作用下一般剪力墻承受的傾覆力矩占結構總傾覆力矩的百分比：X方向為69.4O％ 、Y方向為76.46％ ，均大于5O％ ，說明一般剪力墻數量滿足。方案二中，短肢墻承受的第一振型底部地震傾覆力矩占結構總底部地震傾覆力矩的百分比：X方向為45.41％ 、Y方向為46.79％ ，均小于50％，說明一般剪力墻數量滿足。
由表2可見，這兩種方案的結構布置及各項計算結果滿足文獻[1，4]要求，均滿足第一階段在多遇地震作用下的承載力驗算和彈性變形計算，即“小震不壞”和“中震可修”。
2．3 彈塑性分析
結構彈塑性分析一般有彈塑性時程分析和靜力彈塑性分析。彈塑性時程分析相當于用真實的地震波變化情況來考察結構的地震響應及彈塑性性能。其對地震波的選取十分重要，相同結構在不同地震波作用下反應差別極大，如何找到適合具體結構及場地特征的地震波比較困難。因此，現階段一般仍采用靜力彈塑性分析方法[5]。
本工程兩種結構布置方案均采用中國建筑科學研究院的彈塑性靜、動力分析軟件EPDA／PUSH進行罕遇地震作用下的結構靜力彈塑性分析，其兩種方案的需求曲線及能力曲線，如圖2所示。
從圖2可看出，框架剪力墻結構在層間位移角超過[θp]=1/100和短肢剪力墻結構在層間位移角超過[θp]=1/120之前，結構反應曲線均穿過了amax=0.9的反應譜曲線，說明結構均能夠滿足8°(O.2g)罕遇地震作用下的抗倒塌驗算，即均滿足第二階段彈塑性變形驗算，可以達到“大震不倒”的要求。圖2a中，能力曲線與需求譜曲線的交點坐標為(1.474，0.205)，當達到性能點狀態時，根據計算得到結構的基底剪力V=7140 kN，頂點位移D=155 mm。圖2b中，能力曲線與需求譜曲線的交點坐標為(1.275，0.230)，當達到性能點狀態時，根據計算得到結構的基底剪力V=8166 kN，頂點位移D=133.5 mm。達到性能點狀態時，方案二可承受的水平荷載較大，頂點位移較小。
荷載因子一頂點位移曲線，如圖3所示(荷載因子1～2相當于水平荷載O～46355 kN)。由圖3可見，在結構破壞失效之前，該短肢剪力墻結構的曲線始終在框架-剪力墻結構曲線的上方，說明在受到相同側向荷載作用時，方案二的頂點位移小于方案一。性能點狀態X向層間位移角曲線，如圖4所示。由圖4可見，結構在性能點狀態時，短肢剪力墻結構比框架～剪力墻結構層間位移角小。綜合以上可知，方案二抵抗水平荷載的能力高于方案一，即當結構受到罕遇地震作用時，該工程采用的短肢剪力墻結構抗震性能優于框架一剪力墻結構。
3 結束語
(1)短肢剪力墻結構抗側剛度大于框架-剪力墻結構，抵抗地震的能力較強[6][7]。
(2)短肢剪力墻結構以整體彎曲變形為主，但是曲率較小，沿高度變形較為均勻。
(3)在罕遇地震作用下，當達到性能點狀態時，短肢剪力墻結構可承受的側向荷載較大，頂點位移及層間位移角較小。
節能診斷范文第4篇
關鍵詞：高層建筑；結構設計；短柱抗震性能；改善措施
Abstract: in designing high-rise, in order to meet the regulation of the requirements of the limit value of the axial compressive ratio, the section pillars is often, in the bottom structure usually form even super short column short column. This paper discusses the building of short column identification method, and improve the seismic behavior of short column several measures.
Keywords: high building; Structure design; Short columns, the seismic performance; Improvement measures
中圖分類號：S611文獻標識碼：A文章編號：
在高層建筑結構設計中，為滿足規程對軸壓比限值的要求，柱子的截面往往比較大，在結構底部常常形成短柱甚至超短柱。在層高一定的情況下，為提高延性而降低軸壓比，則會導致柱截面增大，且軸壓比越小，截面越大；而截面增大，導致剪跨比減小，又降低了構件的延性。另外，諸如圖書館的書庫、層高較低的儲藏室、高層建筑的地下車庫等，由于使用荷載大，層高較低，在設計中也不可避免地會出現短柱。根據結構構件的試驗結果及以往的震害調查表明，短柱的延性很差，尤其是超短柱幾乎沒有延性，在建筑遭受本地區設防烈度或高于本地區設防烈度的地震影響時，很容易發生剪切破壞而造成結構破壞甚至倒塌，無法滿足 “中震可修，大震不倒”的設計準則。為了避免短柱脆性破壞問題在高層建筑中發生，規范都有明確的措施。如何使用這些構造措施呢?首先，要正確判定是不是短柱；然后對短柱采取一些構造措施或處理，提高短柱的延性和抗震性能。
l如何判定短柱
規程和規范都規定，柱凈高H與截面高度h之比H／h≤4為短柱，工程界許多工程技術人員一般都據此來判定短柱。這個判斷式只和柱的截面和層高有關系，而和柱的內力沒有聯系。實際上根據結構力學、材料力學的理論，確定是不是短柱的參數是柱的剪跨比，只有剪跨比=M／vh≤2的柱才是短柱，而柱凈高與截面高度之比H／h≤4的柱其剪跨比不一定小于2，亦即不一定是短柱。設計人員按H／h≤4來判定的主要依據是：①=M／Vh≤2；②考慮到框架柱反彎點大都靠近柱中點，取M=0．5VH，則=M／Vh=0．5VH／Vh=0．5H／h≤2，由此即得H／h≤4。但是，對于高層建筑，梁、柱線剛度比較小，特別是底部幾層，由于受柱底嵌固的影響，且粱對柱的約束彎矩較小，反彎點的高度會比柱高的一半高得多，甚至不出現反彎點，此時不宜按H／h≤4來判定短柱，而應按短柱的力學定義―剪跨比=M／Vh≤2來判定才是正確的。
框架柱的反彎點不在柱中點時，柱子上、下端截面的彎矩值大小就不一樣，即Mt≠Mb。因此，框架柱上、下端截面的剪跨比大小也是不一樣的，即t=Mt/Vh≠b=Mb／Vh。此時，應采用哪一個截面的剪跨比來判斷框架柱是不是屬于短柱呢?可以簡化為采用框架柱上、下端截面中剪跨比的較大值，即取= max（t, b）。其理由如下：框架柱的受力情況有如一根受有定值軸壓力的連續梁，柱高Hn相當于連續梁的剪跨a，已有的試驗研究結果表明：對于剪跨a不變的連續梁，當截面上、下配置的縱筋相同時，剪切破壞總是發生在彎矩較大的區段；對于框架柱，臨界斜裂縫也總是發生在彎矩較大的區段。事實上，在柱高Hn或連續梁剪跨a的范圍內，最大剪跨比是出現在彎矩較大區段上的。鋼筋混凝土構件的抗剪承載力是隨剪跨比增大而降低的。所以，同樣條件下，彎矩較大區段的截面抗剪承載力，要比彎矩較小區段的小，在荷載作用下，如果發生剪切破壞，就只能是在彎矩較大區段上。因此，采用框架柱上、下端截面中剪跨比的較大值來判斷框架柱是否屬于短柱的剪跨比，應是可行的。一般情況下，在高層建筑的底部幾層，框架柱的反彎點都偏上，即Mb>Mt。此時，可按式(1)或式(2)判定短柱：
=M/Vh≤2(1)
Hn／h≤2／y n(2)
式中：yn-n層柱的反彎點高度比，根據幾何關系，可得yn=1／(1+ψ)，其中，ψ=MtMb，0≤ψ≤1；Hn- n層柱的凈高。式(2)具有一般性。當反彎點在柱中點時，ψ=1，yn=0．5，式(2)即成為Hn／h≤4：當反彎點在柱上端截面時，ψ=0，yn=1，式(2)即成為Hn／h≤2；如果框架柱上不出現反彎點，就應采用最大彎矩作用截面的剪跨比=M／Vh≤2來判斷短柱。當需要初步判斷框架柱是否屬于短柱時，可先按D值法確定柱子的反彎點高度比yn，然后按式(2)判斷短柱。在施工圖設計階段，可根據電算結果作進一步判斷。
2改善措施
2．1使用復合螺旋箍筋
高層建筑框架柱的抗剪能力，是應該滿足剪壓比限值和“強剪弱彎”要求的，柱端的抗彎承載力也是應該滿足“強柱弱粱’，要求的。對于短柱，只要符合“強剪弱彎”和“強柱弱梁”的要求，是能夠做到使其不發生剪切型破壞的。因此，使用復合螺旋箍筋來提高柱子的抗剪承載力，改善對混凝土的約束作用，能夠達到改善短柱抗震性能的目的。
2．2采用分體柱
由于短柱的抗彎承載力比抗剪承載力要大得多，在地震作用下往往是因剪壞而失效，其抗彎強度不能完全發揮。因此，可人為地削弱短柱的抗彎強度，使抗彎強度相應于或略低于抗剪強度，這樣，在地震作用下，柱子將首先達到抗彎強度，從而呈現出延性的破壞狀態。人為削弱抗彎強度的方法，可以在柱中沿豎向設縫，將短柱分為2或4個柱肢組成的分體柱，分體柱的各柱肢分開配筋。在組成分體柱的柱肢之間，可以設置一些連接鍵，以增強它的初期剛度和后期耗能能力。一般，連接鍵有通縫、預制分隔板、預應力摩擦阻尼器、素混凝土連接鍵等形式。對分體柱工作性態的理論分析和試驗研究表明：采用分體柱的方法，雖然使柱子的抗剪承載力基本不變，抗彎承載力稍有降低，但是使柱子的變形能力和延性均得到顯著提高，其破壞形態由剪切型轉化為彎曲型，從而實現了短柱變長柱的設想，有效地改善了短柱尤其是剪跨比≤1．5的超短柱的抗震性能。分體柱方法已在實際工程中得到應用。
2．3采用鋼骨混凝土柱
鋼骨混凝土柱由鋼骨和外包混凝土組成。鋼骨通常采用由鋼板焊接拼制或直接扎制而成的工字形、口字形、十字形截面。與鋼結構相比，鋼骨混凝土柱的外包混凝土，可以防止鋼構件的局部屈曲，提高柱的整體剛度，顯著改善鋼構件出乎面扭轉屈曲性能，使鋼材的強度得以充分發揮。采用鋼骨混凝土結構，一般可比鋼結構節約鋼材達50％以上。此外，外包混凝土增加了結構的耐久性和耐火性。與鋼筋混凝土結構相比，由于配置了鋼骨，使柱子的承載力大大提高，從而有效地減少了柱截面尺寸；鋼骨翼緣與箍筋對混凝土有很好的約束作用，混凝土的延性得到提高，加上鋼骨本身良好的塑性，使柱子具有良好的延性及耗能能力。由于鋼骨混凝土柱充分發揮了鋼與混凝土2種材料的特點，具有截面尺寸小、自重輕、延性好以及優越的技術經濟指標等特點，如果在高層或超高層鋼筋混凝土結構下部的若干層采用鋼骨混凝土柱，可以大大減小柱的截面尺寸，顯著改善結構的抗震性能。
2．4采用鋼管混凝土柱
鋼管混凝土是由混凝土填入薄壁圓形鋼管內而形成的組合結構材料，是套箍混凝土的一種特殊形式。由于鋼管內的混凝土受到鋼管的側向約束，使得混凝土處于三向受壓狀態，從而使混凝土的抗壓強度和極限壓應變得到很大的提高，混凝土特別是高強混凝土的延性得到顯著改善。同時，鋼管既是縱筋，又是橫向箍筋，其管徑與管壁厚度的比值至少都在90以下，這相當于配筋率至少都在4．6％以上，這遠遠超過抗震規范鋼筋混凝土柱所要求的最小配筋率限值。由于鋼管混凝土的抗壓強度和變形能力特佳，即使在高軸壓比條件下，仍可形成在受壓區發展塑性變形的“壓鉸”，不存在受壓區先破壞的問題，也不存在像鋼柱那樣的受壓翼緣屈曲失穩的問題。
節能診斷范文第5篇
【關鍵詞】橋梁；抗震性能；地震；建設
中橋梁易產生的破壞點及其原因。
從國內外近年來發生的一些大地震的資料來看，公路橋梁的震害現象還是有一定的規律，歸納起來有如下幾種。
第一，是上部結構的震害。橋梁的上部結構在地震中出現損害是比較常見的，震害主要有三種類型：分別是碰撞震害、移位震害和自身震害。
第二，是支座的震害。因為在傳統的橋梁設計中，支座部分沒有充分考慮到抗震的要求。在地震時，由于一些結構措施不當或是材料上的缺陷等因素，支座部分由于受力較大而發生變形或是意味，這樣與支座部分相連的機構也相應的發生移位，破壞了橋梁的結構，造成危險。
第三，是地基土產生地震液化造成的震害。地基是橋梁的支撐部分，地基一旦被地震液化，失去支持作用，很有可能會造成落梁的情況出現。而且由于地基軟弱，在地震時，地基不可避免的會被液化，這樣地基就會失效，地基上面的結構物會發生整體的傾斜或是下沉等嚴重變形，這樣的變形對橋梁來說是致命的，因為會直接導致橋梁的整個結構發生變化，發生嚴重的震害。第四，下部結構的震害。由于下部結構較軟弱，地震力過大時，下部結構的自身慣性力無法抵抗，會導致橋梁下部結構發生破壞，進而引起整個橋梁的破壞。第五，由于橋梁自身結構不夠合理而造成的震害，一些橋梁在設計時不夠科學合理，在連接上留下了縫隙，一旦地震發生，這些縫隙就會成為地震力的突破口，進而破壞整個橋梁。
1.提高橋梁抗震性能的幾點方法
抗震理念應該貫穿在整個橋梁的設計過程中，從設計方案開始注重橋梁的抗震性能，通過反復的實驗和推敲來確定橋梁方案。實用的抗震方法，是通過增加結構的柔性來延長結構的自振周期，這樣一來可以增加結構的阻尼并減小地震載荷，二來可以減小地震所引起的結構反應，實質就是減小地震的危害。目前來說，比較有效和容易實現的提高橋梁的抗震性能的方法有如下幾種。
1.1隔震支座法
隔震支座法是在抗震應用的較為廣泛的方法。這種方法是通過增加結構的柔性和阻尼來減小橋梁的地震反應的。具體做法是采用減、隔震支座在梁體與墩、臺的連接處，通過設計或是應用新材料來實現結構柔性和阻尼的增加。這個方法是有大量的實驗理論依據作支撐的，很多試驗的分析結果都反映出橋梁連接處的結構與對地震的反應是有著直接關系的。以上的連接方法可以有效的減小墩、臺所受的水平地震力，從根本上減小了地震的影響，提高了橋梁的抗震性能。
1.2利用橋墩延性
橋墩的延性是抗震設計中可以加以利用的特點。由于橋墩自身是具有延性的，將這一性質加強。在強震時，這些部位形成的穩定延性塑性鉸可以產生彈塑性變形，這樣變形將延長結構的周期同時耗散地震的能量。利用橋墩自身加強的延性，將地震力通過限度內的塑性變形漸漸分散，是在橋梁設計中比較容易實現的抗震方法。延性的抗震設計，需要根據彈性反應來計算塑性變形的程度，然后根據抗震等級進行修正，盡可能提高橋梁的抗震載荷。在橋梁的抗震設計規范中，綜合影響系數用來反映塑性變形程度，所以根據綜合系數可以知道橋梁的抗震能力。
1.3采用隔震支座和阻尼器相結合的系統
隔震支座法可以提高橋梁的抗震性能，增加對地震力的阻尼也是提高橋梁性能的方法，將二者結合起來，抗震性能加倍。隔震支座和阻尼器可以在地震的作用下，加強橋墩的彈塑性變形從而耗散地震能量，使地震的危害減小，也就是加強了橋梁的抗震性。
1.4引進新型橋梁的抗震設計方法
在傳統的橋梁抗震設計中，主要方法是用“蠻力”，也就是通過提高強度和增強延性來保證可以抵御地震的能力，自身的力比地震的力大時，當然可以巋然不動。但是這種方法應用在實際中時，其抗震能力是不得而知的，而地震的作用也是無法預知的。當兩個未知因素，在實際的情況時發生，與人們所期待的結果相反，橋梁自然遭到損害了，這樣的例子在實際中是很多的。新型的橋梁設計多采用型鋼混凝土結構，這種結構與傳統的混凝土結構有著很多先進之處。因為型鋼混凝土結構的承載能力高于同樣外形的鋼筋混凝土的一倍以上，而且前者抗剪能力、延性都明顯的高于后者，這樣抗震能力自然得到提到。除此之外，新型的型鋼混凝土結構能夠吸收、隔離和耗散地震能量，將橋梁的地震反應減小，從而避免了較大的變形造成的不可恢復的變形。這樣的結構不但提高了橋梁結構的安全度，而且還可以節約材料、降低造價，可以說是首選的抗震方法。
2.總結
提高橋梁的抗震性能是當前我國目前要致力解決的問題。
我國的橋梁的建設技術與國外存在的一定的差距，但是這種差距正在不斷的縮小，有越來越多的人意識到抗震的重要性，投入到提高橋梁抗震性能的研究中。筆者相信，隨著人們重視程度的加深，各方面的投入不斷加大，提高橋梁抗震性能的技術會得到不斷的提高，我們的橋梁可以在重要的時刻恪守職責，為人民的生命財產安全站好崗。
【參考文獻】
[1]市政橋梁工程質量檢驗評定標準.CJJ2-90.
